ГОСТ 3061-46 Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

I. Область распространения стандарта

• 1. Настоящий стандарт распространяется на проектирование деревянных конструкций вновь сооружаемых, реконструируемых и восстанавливаемых гидротехнических сооружений II, III, IV u V классов: плотин, водосливов, водоспусков, судоходных шлюзов, плотоходов, водоприемников, затворов, экранов, акведуков, лотков, шлюзов-регуляторов, водо-выпусков, причальных и оградительных сооружений, подводных частей машинных зданий гидроэлектростанций, перемычек, служебных мостов плотин, но которым не производится автогужевое и железнодорожное движение, н т. д.

Прпмечвняе. Отнесение гидротехвнческих сооружений ■ тому или иному кдхссу, впредь до илдвйия сивдарта, устанавливающего классификацию таких сооружений, производится соответствующими ведомствами.

II. Материалы

• 2. Для деревянных конструкций применяются пиленые и круглые лесоматериалы хвойных (преимущественно сосновые) и лиственных пород, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 468—43 .Лесоматериалы круглые хвойных пород, применяемые без продольной распиловки*, ГОСТ 3008—45 „Пиломатериалы хвойных пород. Доски и броски*. ГОСТ 3021—45 „Брусья хвойных пород*, ГОСТ 726—44 „Кряжи пиловочные твердых лнственаых пород. Технические условия*, ГОСТ 2695—44 „Пиломатериалы твердых лиственных пород* и требованиям и. п. 3 н 6 настоящего стандарта.

• 3. Пределы прочности (врем, сопр.) сосны 1-го и 2-го сорта влажностью 15% должны быть:

при сжатии вдоль волокон не мевее 300 кг(см* „ статическом изгибе „ , 500

, скалывании вдоль волокон « • 50 „

Примечание. Определение предела прочвостн древесины производится па ОСТ НКЛес 250 «Методы физико-механических испытаний древесины".

• 4. Для подводных конструкций должны применяться сырые лесоматериалы (влажностью более 23%); для надводных рекомендуется применение полусухих лесоматериалов (влажностью 18—23%). Применение полусухих лесоматериалов для подводных конструкций допускается лишь при наличии технвческого обоснования.

Примечаеме. К нвдврдвым относатся конструкции, находящиеся постоянно выше горм-эокта вод» нам в земле выше горизонт* грунтовых вод; к подводным—конструкцмж, находящиеся ■остоянно под водой или в пределах переменного горизонта.

б, Растянутые в изгибаемые элементы несущих конструкций в сооружениях П я П1 классов изготовляются из лесоматериалов 1-го и 2-го сорта, сжатые—из лесоматериалов

• 2- го сорта.

Растянутые и изгибаемые элементы несущих конструкций в сооружениях IV в V классов изготовляются из лесоматериалов 2-го и 3-го сорта, сжатые—из лесоматериалов

• 3- го еррта. Нерасчетные и неответственные конструкции в сооружениях IV и V классов допускается изготовлять из лесоматериалов ниже 3-го сорта.

• 6. Применять лесоматериалы, пораженные гнилью, не допускается.

• 7. Дуб применяется лишь в конструкциях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении прочности и стойкости против загнивания,

• 8. Для несущих конструкций сооружений И, Ш и IV классов, находящихся в неблагоприятных условиях в отношении загнивания, рекомендуется применять лесоматериалы, пропитанные антисептиками, не растворяющимися в воде. При отсутствии пропитанных лесоматериалов должна быть произведена упрощенная пропитка или обмазка лесоматериалов аятнееотяками.

• 9. К конструкциям сооружений, находящимся в морской воде, при наличии в ней древо точцев, должны применяться меры защиты в зависимости от степени активности древотячцев.

  Внесен Народным комиссариатом влвктроотанций СССР

  
  

  Утвержден всесоюаным Комитетом Стандартов 10/1 1046 г.

  
  

  Срок введения t/VU 1946 г.

  
  

  Пермвечаткя восврвЩенв

  
  

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

• 10. Объемные веса древесины (расчетные) принимается согласно табл. 1.

Таблица 1 Объемные веса древесины

Объемные веса древесины конструкций, находящихся постоянно в воде, принимаются , сосны—800 кг/м⁹, дуба—1000 кг/м*.

• II. Модуль упругости древесины при расчете на растяжение в сжатие вдоль волокон, а также на изгиб принимается, независимо от породы древесины: для сырого леса 70000 кг/см* полусухого леса 90000

III, Допускаемые напряжения

• 12. Допускаемые напряжения для сосны 2-го сорта приведены в табл. 2 в форме дробей, числители которых соответствуют допускаемым напряжениям для нвдводных конструкций аз полусухих лесоматериалов, а знаменатели—для надводных жэ сырых лесоматериалов и для подводных конструкций.

  Таблица 2

  
  

Допускаемые напряжения для сосны Kl’CM*

Классы сооружений_____

I "ш I nr T“v

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

• 13. Допускаемые напряжения смятия и скалывания силой, направленной к волокнам углом «, определяются по формулам.

  
  

  21

  
  
  
  

где:

[о_си] —допускаемое напряжеяве смятия вдоль волокон;

(т) , . скалывания , ₉

(ос_М)$о , . смятия поперек ,

[%]_Л . . скалывания , .

• 14. При применении лесоматериалов Ьго сорта допускаемые напряжены, приведенные в табл. 2, повышаются на 10%; при применении лесоматериалов 3-го сорта они по-ввжаются на 20%.

15 Для древесины различных пород величины пределов прочности и допускаемых напряжений, приведенные в п.З я табл. 2, должны быть умножены на коэфнциенш табл. 3.

Таблица 3

Коэфициенты для вычисления пределов прочности и допуснаемых напряжений для дре-_______________ ве»мны различных во род______

Конструкции деревянные гидротехнических сооружеиний. Нормы проектирования

• 16. Для металлических частей, Применяемых в деревянных конструкциях гидротехнических сооружений, допускаемые напряжения должен приниматься по табл. 4.

Таблица 4 Допускаемые напряжения для металлических частей кг/см*

• 17. При расчете временных сооружений IV класса особые воздействия не учитываются,

IV. Расчет и конструирование элементов и сопряжений

• 18. Прн расчете центрально-растянутых элементов расчетная площадь (нетто) наиболее ослабленного поперечного сечения каждого элемента должна определяться путем вычета из общей площади сечения суммарной площади всех врубок и прочих ослаблений как рассматриваемого сечения, так н сечений, отстоящих от него на расстоянии менее 8-крат-ной глубины врубки или 8 диаметров отверстия.

Допускается производить расчет элементов конструкций в предположении возможности ступенчатого разрыва, с учетом сопротивления древесины скалыванию между соседними ослаблениями.

• 19. При расчете центрально-растянутых элементов напряжение вычисляется по формуле:

г 1 N Ы= -F—.

‘ WT

где:

N —растягивающая сила;

Fm—площадь сечения нетто, определяемая согласно п. 18 настоящего стандарта.

• 20. В несимметрично ослабленных растянутых элементах следует по возможности предотвращать возникновение изгибающего момента в ослабленном сечении посредством центрирования действующего в нем усилия или постановка связей. При соблюдении этих условий напряжения изгиба, возникающие от внецент репного действия растягивающего усилия, допускается не учитывать.

• 21. При одновременном действии растяжения и азгяба, напряжения должны проверяться по формуле*.

где:

N —растягивающая сила; М —изгибающий момент; f\r — площадь сечения нетто, и^ят—момент споротнвлення нетто наиболее ослабленного сечения; (°р j—допускаемое напряжение растяжения;

(«■ 1 _{л л} изгиба.

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

• 22. Центрально-сжатые цельные элементы, помимо pacw» на прочность по площади нетто, по формуле:

Г КТ

должны проверяться на устойчивость при продольном изгибе по формуле:

F?

При этом расчетная площадь F поперечного сечения элемента должна приниматься равной площади брутто, если площадь ослаблений не прывышает 25% площади брутто*. Если площадь ослаблений превышает 25% площади поперечного сечения элемента брутто, то расчетная площадь поперечного сечения должна приниматься равной ⁴/в площади нетто.

При проверке на продольный изгиб коэфнциент f должен определяться в зависимости от наибольшей гибкости элемента А=-— (где 4 — расчетная длина и — радиус

инерция поперечного сечения элемента) по приведенным ниже формулам иля по табл. 6.

.....t=’-^o4w)'

3100

.....*=■—

Таблица Ь

Коэфнциент ч уменьшения допуска-омых напряжений при продольном изгибе

• 23. Расчетная длина /_о элемента при проверке на продольный изгиб должна яринн-

  маться равной его действительной длине I, умноженной на коэфнциент:

  а) при одном защемленном и другом свободно нагруженном

  конце...............

  б) при обоих шарнирно закрепленных концах

  в) пря одном защемленном н другом шарнирно закрепленном

  конце .

  г) при обоих защемленных концах

  
  

• 24. Сжато-изогнутые цельные элементы должны рассчитываться в плоскости изгиба по формуле:

N , М ,

F„

где:

N— сжимающая сила;

М— изгибающий момент; F_m— площадь сечеаня нетто; момент сопротивления сечения нетто;

5=1 — з)Щв_с| ■ коэфнциент (действителен в пределах ОТ I до 0), учитывающий дополнительный момент от сжимающей силы при деформациях элемента;

з_с — расчетное напряжение сжатия от сжимающей силы, вычиелмиое ио площади брутто;

а— наибольшая гибкость элемента;

(«_е ]— допускаемое напряжение сжатия.

Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

Кроме указанного расчета должна быть произведена проверка на устойчивость как в плоскости, так и из плоскости изгиба без учета изгибающего момента, согласно п. 22 настоящего стандарта.

• 25. Расчет центральносжатых и сжато-изогнутых составных элементов должен производиться как цельных элементов—согласно н. п. 22-24 настоящего стандарта, а проверка их на продольный изгиб—согласно ГОСТ 24S2--44 .Конструкции деревянные автодорожных мостов и труб. Нормы проектирования*.

• 26. Врубки должны рассчитываться на смятие и скалывание без учета работы металлических скреплений.

27 В лобовых врубках наименьшая допустимая глубина врезки для брусьев и окантованных бревен—2 см, для неокантованных бревен—3 см. Наибольшая допустимая глубина врезки в опорном узле-’/а толщины элемента, в промежуточных узлах сквозных ферм -’.₄ толщины элемента. Наименьшая допустимая'длина поверхности скалывания в лобовых врубках—-20 см.

2$ Применение врубок с двойным зубом допускается только при условии точной прпгонкн гнезд.

• 29. Во врубках с двойным зубом глубина врезки второго от торца зуба должна быть больше глубины врезки первого зуба не менее чем на 2 см. Расчет на скалывание в этих случаях должен производиться:

а) для первого зуба—по усилию, воспринимаемому им, с понижением допускаемых напряжений на 20%;

б) для второго зуба—по полному усилию, действующему во врубке, без понижения допускаемых напряжений.

Учитываемая при расчете длина плоскости скалывания для каждого не зубьев не должна превышать 10-кратной глубины соответствующей врезки.

• 30. Во врубках, не обеспечивающих надежного прижатия скалываемого зуба, т. е. прижатия, автоматически возрастающего вместе с увеличением скалывающей силы, расчет на скалывание должен производиться по допускаемым напряжениям .для щековых врубок. Прижимающее усилие, создаваемое подтягиванием гаек, болтов или хомутов, в работе сопряжений не учитывается.

• 31. Прогибы деревянных конструкции от одновременного действия основных и дополнительных воздействий не должны превышать:

  Сооружения П и III классов

  
  

  Сооружения IV н V классов

  
  

для подвижных частей (затворов, щитов,

шлюзных ворот н т. д.), ферм и составных прогонов.................1/300/ 1/250/

. простых прогонов.............1/180/ 1/150/

где /—расчетный пролет.

Л86282 Стандартна. Подписано к печати 4/V 1946 г. 0,75 п. а.Э_____Тираж 10000 вкх Зак. 379

' Типография УШС ВМС