ГОСТ ISO 9080-2023 Трубопроводы и воздуховоды из пластмасс. Определение длительной гидростатической прочности термопластов на образцах в форме труб методом экстраполяции

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ (МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ГОСТ

ISO 9080—

2023

ТРУБОПРОВОДЫ И ВОЗДУХОВОДЫ ИЗ ПЛАСТМАСС

Определение длительной гидростатической прочности термопластов на образцах в форме труб методом экстраполяции

(ISO 9080:2012, IDT)

Издание официальное

Москва Российский институт стандартизации 2024

ГОСТ ISO 9080—2023

Предисловие

Цели, основные принципы и общие правила проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1 ПОДГОТОВЛЕН Обществом с ограниченной ответственностью «Группа ПОЛИПЛАСТИК» (ООО «Группа ПОЛИПЛАСТИК») на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии стандарта, указанного в пункте 5

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 27 декабря 2023 г. № 168-П)

За принятие проголосовали:

4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 28 декабря 2023 г. № 1716-ст межгосударственный стандарт ГОСТ ISO 9080—2023 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 декабря 2024 г. с правом досрочного применения

5 Настоящий стандарт идентичен международному стандарту ISO 9080:2012 «Трубопроводы и воздуховоды из пластмасс. Определение длительной гидростатической прочности термопластов на образцах в форме труб методом экстраполяции» («Plastics piping and ducting systems — Determination of the long-term hydrostatic strength of thermoplastics materials in pipe form by extrapolation», IDT).

Международный стандарт разработан Техническим комитетом по стандартизации ISO/TC 138 «Пластмассовые трубы, фитинги и арматура для транспортирования жидких и газообразных сред», подкомитетом SC 5 «Общие свойства труб, фитингов и арматуры из пластмасс и их комплектующих. Методы испытаний и основные технические требования» Международной организации по стандартизации (ISO).

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА.

Дополнительные сноски в тексте стандарта, выделенные курсивом, приведены для пояснения текста оригинала

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

II

ГОСТ ISO 9080—2023

Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта и изменений к нему на территории указанных выше государств публикуется в указателях национальных стандартов, издаваемых в этих государствах, а также в сети Интернет на сайтах соответствующих национальных органов по стандартизации.

В случае пересмотра, изменения или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована на официальном интернет-сайте Межгосударственного совета по стандартизации, метрологии и сертификации в каталоге «Межгосударственные стандарты»

© ISO, 2012

© Оформление. ФГБУ «Институт стандартизации», 2024

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

III

ГОСТ ISO 9080—2023

Содержание

1 Область применения..................................................................1

2 Нормативные ссылки..................................................................1

3 Термины и определения...............................................................2

4 Накопление статистических данных.....................................................3

5 Метод экстраполяции.................................................................3

6 Пример расчета кривых регрессии, подтверждение достоверности программного обеспечения ... .7

7 Протокол испытания..................................................................7

Приложение А (обязательное) Методы анализа.............................................9

Приложение В (обязательное) Метод автоматического обнаружения излома....................13

Приложение С (справочное) Применение SEM к результатам разрушений под напряжением для полукристаллических полимеров.......................................14

Приложение D (справочное) Применение SEM к результатам определения длительной прочности полимеров на основе винилхлорида........................................21

Приложение Е (справочное) Программное обеспечение для расчета данных о разрушении под напряжением в соответствии с ISO 9080 .................................26

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов межгосударственным стандартам..........................................27

Библиография........................................................................28

IV

ГОСТ ISO 9080—2023

Введение

0.1 Общие положения

Данный стандартный экстраполяционный метод (SEM) предназначен для оценки длительной гидростатической прочности материала на образцах в виде труб. Конкретные требования к физикомеханическим свойствам материала, используемого по предусмотренному назначению, приводят в стандартах на изделие. Данный метод не отменяет существующие методы расчета напряжений или допускаемых давлений для полимерных труб, опыт длительной эксплуатации которых является удовлетворительным.

Для проведения SEM-анализа были разработаны пакеты программного обеспечения, описанные в приложении А и приложении В. Коммерчески доступны программы для Windows (см. приложение Е). Рекомендуется использовать эти программные пакеты.

0.2 Принцип

Пригодность полимерных материалов для напорных труб определяется их длительной работоспособностью под воздействием гидростатического напряжения с учетом ожидаемых условий эксплуатации (например, температуры). При проектировании принято выражать данную характеристику как гидростатическое (кольцевое напряжение), которое труба из рассматриваемого материала может выдержать в течение 50 лет при температуре 20 °C, если в качестве внутренней испытательной среды применяется вода, при этом внешней испытательной средой может быть вода или воздух. Данный метод не предназначен для определения срока службы.

В определенных случаях гидростатическую прочность необходимо определять при меньшем сроке службы или повышенных температурах либо с учетом указанных условий одновременно. При этом метод, приведенный в настоящем стандарте, разработан для обоих видов оценок. Полученный результат будет характеризовать нижний прогнозируемый предел длительной прочности (LPL), являющийся нижним доверительным пределом прогнозируемого значения напряжения (предельное напряжение), которое может вызвать разрушение материала трубы в установленные сроки при заданных температурах.

В настоящем стандарте приведен метод экстраполяции результатов испытаний при различных температурах после многофакторного линейного регрессионного анализа. Полученные результаты дают возможность определять характерные для полимерного материала расчетные значения напряжения в соответствии с методами, приведенными в стандартах на изделия.

Анализ многофакторной линейной регрессии основан на скорости процессов, наиболее точно описываемых моделью отношения логарифма напряжения (log₁₀ напряжения) к логарифму времени (1од₁₀ времени).

Для оценки прогнозируемого значения применяемой модели необходимо использовать ожидаемый 97,5 %-ный нижний прогнозируемый предел длительной прочности (LPL), эквивалентный нижнему доверительному пределу 97,5 %-ного доверительного интервала прогнозируемого значения. Данное соотношение применяют в математических расчетах с использованием статистических методов.

Метод, приведенный в настоящем стандарте, позволяет проводить экстраполяцию значений напряжения разрушения в условиях эксплуатации, отличающихся от обычных (при температуре 20 °C в течение 50 лет) (см. 5.1.5).

Термопластичные материалы в форме труб, такие как термопластичный полимер с минеральным наполнением, армированный волокном, пластифицированные термопластичные материалы, смеси и сплавы, потребуют дополнительного внимания в отношении прогнозирования длительной прочности, которое должно быть учтено в соответствующих стандартах на изделия.

Среда, используемая для создания давления в трубе, не должна оказывать отрицательного воздействия на трубу. В качестве такой среды обычно применяют воду.

Долго рассматривался вопрос о том, какая переменная должна быть взята в качестве независимой переменной для расчета длительной гидростатической прочности — время или напряжение.

Основной вопрос, на который должен ответить метод, может быть сформулирован двумя способами, приведенными ниже.

а) Какое максимальное напряжение (или давление) может выдержать данный материал в форме трубы при заданной температуре в течение определенного времени?

V

ГОСТ ISO 9080—2023

b) Каково прогнозируемое время до разрушения для материала в форме трубы при заданном напряжении и температуре?

Оба вопроса являются значимыми.

Если результаты испытаний для исследуемой трубы не показывают никакого разброса и если материал трубы может быть идеально описан выбранной эмпирической моделью, то регрессия с независимостью от времени или напряжения будет идентичной. На практике такая картина не осуществима, потому что условия испытаний никогда не бывают идеальными и материал не будет на 100 % однородным, поэтому в наблюдениях всегда будет наблюдаться разброс. Регрессии, рассчитанные с использованием двух дополнительных независимых переменных, не будут идентичными, и разница будет увеличиваться с ростом разброса.

Предполагается, что переменная, которая подвержена наибольшей изменчивости (разбросу), — это временная переменная, и она должна рассматриваться как зависимая переменная (случайная переменная), чтобы обеспечить правильную статистическую обработку набора данных в соответствии с этим методом. Однако по практическим причинам промышленность предпочитает представлять напряжение как функцию времени в качестве независимой переменной.

0.3 Применение методов

Цель экстраполяционного метода, приведенного в настоящем стандарте, позволяет:

а) оценить нижний прогнозируемый предел напряжения¹) (при уровне вероятности 97,5 %), которое труба из рассматриваемого материала способна выдержать в течение 50 лет при температуре окружающей среды 20 °C, используя воду или воздух в качестве испытательной среды. В соответствии с ISO 12162 классифицируемое значение этого нижнего предела прогнозирования определяется как MRS и используется для классификации материала;

Ь) оценить значение нижнего прогнозируемого предела напряжения (при уровне вероятности 97,5 %) либо при различных расчетных временах, либо при различных температурах, а в некоторых случаях и при том, и при другом. В соответствии с ISO 12162 классифицируемое значение такого нижнего прогнозируемого предела определяется как CRS_{e (}и используется для целей проектирования.

Существует несколько моделей экстраполяции, которые имеют разное количество параметров. В данном SEM будут использоваться только модели с двумя, тремя или четырьмя параметрами.

Большее число параметров может увеличить аппроксимацию, но также увеличить и неопределенность прогнозов.

SEM описывает правила оценки нижнего прогнозируемого предела (с 97,5 %-ным уровнем вероятности) и наличие или отсутствие излома²^, который указывает на переход между результатами типов А и В (см. приложение В).

Метод применяется для материалов, испытываемых на образцах в форме труб.

Окончательным результатом SEM для конкретного материала является нижний прогнозируемый предел гидростатической прочности (с 97,5 %-ным уровнем вероятности), выраженный через кольцевое напряжение при заданных времени и температуре.

Для многослойных труб определение длительной гидростатической прочности изделий проводят в соответствии с ISO 17456.

Для труб из композитных материалов и армированных термопластов руководство по использованию этого метода приведено в стандартах на изделие.

Руководство по определению длительной гидростатической прочности конкретного материала с использованием эталонных кривых приведено в соответствующем стандарте на изделие.

¹¹ В различных документах ISO нижний предел прогнозирования (LPL) неправильно определен как нижний предел достоверности (LCL), где LCL представляет собой нижний предел достоверности 97,5 % для средней гидростатической прочности.

²) Также применяют термин «колено».

VI

ГОСТ ISO 9080—2023

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ТРУБОПРОВОДЫ И ВОЗДУХОВОДЫ ИЗ ПЛАСТМАСС

Определение длительной гидростатической прочности термопластов на образцах в форме труб методом экстраполяции

Plastics piping and ducting systems. Determination of the long-term hydrostatic strength of thermoplastics materials in pipe form by extrapolation

Дата введения — 2024—12—01 с правом досрочного применения

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на трубы из термопластов и устанавливает правила оценки длительной гидростатической прочности методом статистической экстраполяции.

Метод, приведенный в настоящем стандарте, применяют для всех видов термопластов, работающих при различных температурах. Метод разработан на основе статистической обработки результатов испытания труб.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты [для датированных ссылок применяют только указанное издание ссылочного стандарта, для недатированных — последнее издание (включая все изменения)]:

ISO 1167-1, Thermoplastics pipes, fittings and assemblies for the conveyance of fluids — Determination of the resistance to internal pressure — Part 1: General method (Трубы, соединительные детали и узлы соединений из термопластов для транспортирования жидких и газообразных сред. Определение стойкости к внутреннему давлению. Часть 1. Общий метод)

ISO 1167-2, Thermoplastics pipes, fittings and assemblies for the conveyance of fluids — Determination of the resistance to internal pressure — Part 2: Preparation of pipe test pieces (Трубы, соединительные детали и узлы соединений из термопластов для транспортирования жидких и газообразных сред. Определение стойкости к внутреннему давлению. Часть 2. Подготовка образцов труб)

ISO 2507-1:1995, Thermoplastics pipes and fittings — Vicat softening temperature — Part 1: General test method (Трубы и фитинги из термопластов. Температура размягчения по Вика. Часть 1. Общий метод испытания)

ISO 3126, Plastics piping systems — Plastics piping components — Measurement and determination of dimensions (Трубопроводы из пластмасс. Пластмассовые элементы трубопровода. Определение размеров)

ISO 11357-3, Plastics — Differential scanning calorimetry (DSC) — Part 3: Determination of temperature and enthalpy of melting and crystallization [Пластмассы. Дифференциальная сканирующая калориметрия (ДСК). Часть 3. Определение температуры и энтальпии плавления и кристаллизации]

ISO 12162, Thermoplastics materials for pipes and fittings for pressure applications — Classification, designation and design coefficient (Материалы термопластичные для напорных труб и соединительных деталей. Классификация, обозначение и коэффициент запаса прочности)

ISO 17456, Plastics piping systems — Multilayer pipes — Determination of long-term strength (Пластмассовые трубопроводы. Многослойные трубы. Определение длительной прочности)

Издание официальное

1

ГОСТ ISO 9080—2023

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 внутреннее давление р, бар (internal pressure): Сила, с которой внутренняя среда действует на стенку трубы, отнесенная к единице площади.

3.2 напряжение о, МПа (stress): Сила, действующая на стенку трубы в кольцевом (радиальном) направлении и возникающая в результате воздействия внутреннего давления, отнесенная к единице площади.

Примечание — Напряжение, вызванное воздействием внутреннего давления, рассчитывают по упрощенной формуле

Р\^ет ^—ey,min) СТ=—*----------—,

20®y,mln

где р — внутреннее давление в трубе, бар;

d_em — средний наружный диаметр трубы, мм;

^еу min — минимальная измеренная толщина стенки трубы, мм.

3.3 температура испытания Т? °C (test temperature): Температура, при которой были получены данные о разрушении.

3.4 максимальная температура испытания T_fmax, °C (maximum test temperature): Максимальная температура, при которой были получены данные о разрушении.

3.5 рабочая температура T_s, °C (service temperature): Температура, при которой предполагается эксплуатировать трубу.

3.6 время до разрушения t, ч (time to failure): Время до появления утечки (негерметичности) в трубе.

3.7 максимальное время испытания t_max, ч (maximum test time): Время, полученное путем усреднения логарифмов пяти самых длительных времен разрушения.

3.8 время экстраполяции t_e, ч (extrapolation time): Ограничение времени, в пределах которого допускается экстраполяция результатов.

3.9 длительная гидростатическая прочность o_LTHS, МПа (long-term hydrostatic strength): Величина с размерностью напряжения, характеризующая прогнозируемую среднюю прочность при температуре Т и времени t.

3.10 нижний доверительный предел прогнозируемой гидростатической прочности o_LPL, МПа (lower confidence limit of the predicted hydrostatic strength): Величина с размерностью напряжения, представляющая собой 97,5 %-ный нижний доверительный предел прогнозируемой гидростатической прочности при температуре Т и времени t.

Примечание — Обозначается как:

°lpl ⁼ ° (7, t, 0,975).

3.11 излом, тип данных А, тип данных В (knee, data type A, data type В): Точка пересечения двух ветвей при одной температуре; точки данных, используемые для расчета первой ветви, обозначаются как тип А, точки данных, используемые для расчета второй ветви, обозначаются как тип В.

3.12 ветвь (branch): Линия постоянного наклона на графике зависимости log₁₀ (напряжения) от 1од₁₀ (времени), представляющая одинаковый тип разрушения.

3.13 коэффициент экстраполяции по времени к_е (extrapolation time factor): Коэффициент для расчета пределов экстраполяции длительной прочности по времени.

2

ГОСТ ISO 9080—2023

4 Накопление статистических данных

4.1 Условия испытаний

Данные о разрушении трубы под действием напряжения определяют в соответствии с ISO 1167-1 и ISO 1167-2. Образцы труб для проведения испытаний должны быть изготовлены из прямых отрезков труб.

Средний наружный диаметр и минимальную толщину стенки трубы каждого образца определяют в соответствии с ISO 3126.

Для проведения испытаний используют трубы одного диаметра, изготовленные из одной партии материала за один производственный запуск экструзионной линии.

Для материалов, прошедших исыпытания в соответствии с ISO/TR 9080:1992 или ISO 9080:2003, исходный набор результатов испытаний может быть расширен за счет дополнительных результатов, полученных от других партий, с целью соответствия требованиям 4.2. В этом случае дополнительные результаты испытаний должны распространяться на все температуры испытаний и быть указаны в протоколе испытания.

4.2 Распределение уровней внутреннего давления и интервалов времени

4.2.1 Для каждой выбранной температуры необходимо получить не менее 30 результатов, распределенных в течение времени испытания. Уровни внутреннего давления должны быть выбраны таким образом, чтобы не менее четырех результатов было получено при времени до разрушения образца свыше 7000 часов и не менее одного — при времени до разрушения образца более 9000 часов (см. также 5.1.5). В случае наличия излома следует собрать не менее 20 результатов для второй ветви, при этом на каждую температуру должно приходиться не менее пяти результатов.

4.2.2 Результатами с временем до разрушения менее 10 ч следует пренебречь для всех температур.

4.2.3 При температуре < 40 °C результатами со временем разрушения до 1000 ч допускается при-небрегать при условии, что число остальных наблюдений соответствует 4.2.1. В этом случае все точки до выбранного времени при выбранной(ых) температуре(ах) должны быть исключены.

4.2.4 Испытуемые образцы, которые не разрушились при времени испытания более 1000 часов, могут быть использованы в многофакторном линейном регрессионном расчете и для определения наличия излома. В противном случае их следует не учитывать при условии, что количество оставшихся наблюдений соответствует 4.2.1.

5 Метод экстраполяции

5.1 Сбор и анализ результатов испытаний

5.1.1 Общие положения

Метод экстраполяции основан на многофакторной линейной регрессии, правила расчета которой приведены в приложении А. Метод требует проведения испытаний при двух или более температурах и длительностью 9000 часов или более и применим независимо от того, обнаружены ли признаки наличия излома или нет.

5.1.2 Условия получения результатов испытаний

Результаты испытаний должны быть получены с учетом требований, приведенных в разделе 4, а также следующих условий с использованием двух или более температур из ряда Т^, Т₂, ■■■, Т_п:

а) каждая пара соседних температур должна отличаться не менее чем на 10 °C и не более чем на 50 °C;

Ь) одна из температур испытания должна быть 20 °C или 23 °C;

с) максимальная температура испытания T_frnax не должна превышать температуру размягчения по Вика VST_B50, определенную в соответствии с ISO 2507-1:1995, минус 15 °C для аморфных полимеров, или температуру плавления, определенную в соответствии с ISO 11357-3, минус 15 °C для полукристаллических полимеров;

d) число результатов испытаний и их распределение по уровням внутреннего давления при каждой температуре должны соответствовать 4.2;

3

ГОСТ ISO 9080—2023

е) для получения оптимальной оценки o_LPL диапазон температур испытания должен быть выбран так, чтобы он включал в себя температуру эксплуатации или диапазон температур эксплуатации труб.

Результаты испытаний, полученные вследствие разрушения образца из-за присутствия в материале посторонних включений, не учитываются, при этом количество оставшихся наблюдений должно соответствовать 4.2.1.

Все достоверные результаты испытаний необходимо использовать при расчете.

Для большинства материалов условия и температуры испытаний указаны в соответствующих стандартах на изделие.

5.1.3 Определение излома и подтверждение достоверности результатов испытаний и модели

Для определения наличия излома применяют метод, приведенный в приложении В.

При наличии излома при любой определенной температуре результаты испытаний разделяют на две группы: принадлежащие к первой ветви (тип данных А) и ко второй ветви (тип данных В) графика зависимости логарифма напряжения от логарифма времени.

Рассчитывают многофакторную линейную регрессию в соответствии с приложением А отдельно, используя все данные первой ветви (тип данных А) для всех температур и все данные второй ветви (тип данных В) для всех температур испытания.

При анализе результатов, связанных с возникновением излома, следует обратить внимание на разрушения вследствие деструкции полимера. Такие результаты (обычно характеризуемые линией, для которой практически отсутствует зависимость времени разрушения от напряжения, и визуально легко идентифицируемые) не учитывают при расчете ветвей разрушения, но используют для определения пределов экстраполяции по времени (см. 5.1.5).

Если автоматическое определение излома явно не соответствует визуальной оценке графика, то точки данных типа А и типа В в области прогнозируемого излома могут быть реклассифицированы вручную для лучшего выравнивания положения точки излома сданными. В этом случае все точки данных при более высоких напряжениях, чем уровень напряжения при реклассифицированном изломе от точек типа А к точкам типа В, должны быть определены как тип А, а все точки данных при более низких напряжениях — как тип В. После этого проводят повторный расчет без автоматического определения излома. В данном случае рекомендуется получить больше данных за пределами времени излома.

Обоснование повторного расчета без автоматического определения излома и информация об изменениях, внесенных в проведенный анализ, должны быть описаны и включены в протокол испытаний, см. раздел 7.

5.1.4 Визуальная оценка

Для визуальной оценки регрессионной модели строят график в координатах log₁₀a/log₁₀ (время) и наносят полученные данные по испытаниям и линии регрессии o_LTHS и кривые c_LPL.

5.1.5 Пределы экстраполяции по времени и коэффициент экстраполяции по времени

Пределы экстраполяции по времени t_e определяют следующим образом.

Пределы экстраполяции по времени, для которых допускается экстраполяция, зависят от температуры. Коэффициент экстраполяции по времени к_е как функция АГ основан на формуле

АТ= T_f- Г,

где T_t — температура испытания, при которой использование коэффициента экстраполяции по времени к_е допустимо, T_t< T_{f max}, °C;

Л max — максимальная температура испытания, °C;

Т — температура, для которой рассчитывается предел экстраполяции по времени, T_s < Т, °C;

T_s — температура эксплуатации, °C.

Предел экстраполяции по времени t_e расчитывают по формуле

t = к t е max'

Максимальное время испытания f_max в часах определяют как среднее логарифмическое значение из пяти самых продолжительных времен до разрушения образца, не обязательно принадлежащих одинаковому уровню напряжения, но полученных при одной температуре. Результаты испытаний не разрушившихся по истечении времени образцов могут быть использованы для расчета при условии, что такие результаты пренадлежат одной совокупности, для которой проводят расчеты.

4

ГОСТ ISO 9080—2023

Если данные при максимальной температуре испытания не применяют для определения регрессионной модели, то такие данные используются только для определения максимального времени испытания f_max и, соответственно, предела экстраполяции t_e. Выбор такого расчета должен быть обоснован и указан в протоколе. Проводить экстраполяцию выше температурного диапазона регрессионной модели не допускается.

Полученные данные могут быть использованы для прогнозирования прочности на 20 °C ниже самой низкой температуры испытания при условии, что при такой температуре не происходит изменения состояния материала, например стеклования.

Примечание —Для определения эксплуатационных характеристик рекомендуется получать результаты испытаний при самой низкой прогнозируемой температуре эксплуатации.

Примеры применения коэффициента экстраполяции по времени представлены на рисунках 1—3. На рисунке 2 показан пример, когда излом был обнаружен только при максимальной температуре испытаний. На рисунке 3 показан пример, когда излом был обнаружен при повышенных температурах испытания. Значения коэффициента экстраполяции по времени к_е приведены в 5.2 и 5.3.

Примечание — В случае, изображенном на рисунке 2, t_max располагается в точке излома.

^|о9ю^а4

^e^max 1°9ю^

Рисунок 1 — Пределы экстраполяции по времени при отсутствии излома при максимальной температуре испытания

iog₁₀o

Рисунок 2 — Пределы экстраполяции по времени при наличии излома только при максимальной температуре испытания

5

ГОСТ ISO 9080—2023

Рисунок 3 — Пределы экстраполяции по времени при наличии изломов при повышенных температурах испытания

5.2 Коэффициенты экстраполяции по времени для полиолефинов (полукристаллические полимеры)

Пределы экстраполяции по времени результатов разрушения образцов полиолефинов устанавливают с учетом экспериментально определенного времени разрушения при максимальной температуре испытания и уравнения температурной зависимости Аррениуса, используя кажущуюся энергию активации третьей ветви кривой (характеризующую деструкцию) для стабилизированных полиолефинов, принятой равной 110 кДж/моль и являющейся консервативным значением энергии активации для третьей ветви. Коэффициенты экстраполяции по времени экстраполяции к_е приведены в таблице 1.

Таблица 1 — Взаимосвязь между ЛТ (= T_t- Т) v\ к_е для полиолефинов

5.3 Коэффициенты экстраполяции по времени для стеклообразных и аморфных полимеров на основе винилхлорида

Пределы экстраполяции по времени результатов разрушения образцов стеклообразных и аморфных полимеров на основе винилхлорида устанавливают с учетом экспериментально определенного времени до разрушения при максимальной температуре испытания, которая должна быть на 15 °C ниже температуры размягчения по Вика, и уравнения температурной зависимости Аррениуса при рас-

6

ГОСТ ISO 9080—2023

четной энергии активации для предполагаемой третьей ветви кривой для полимеров на основе винилхлорида, равной 178 кДж/моль. Коэффициенты экстраполяции по времени экстраполяции к_е приведены в таблице 2.

Таблица 2 — Взаимосвязь между АТ ( = T_t- Г) и к_е для полимеров на основе винилхлорида

Для модифицированных поливинилхлоридных (ПВХ) материалов коэффициенты экстраполяции по времени, приведенные в таблице 2, используют в случае, если базовым полимером модифицированного ПВХ является винилхлорид.

5.4 Коэффициенты экстраполяции по времени к_едля полимеров, не указанных в 5.2 и 5.3

Для полимеров, не указанных в настоящем стандарте, могут быть использованы коэффициенты экстраполяции по времени к_е, приведенные в таблице 1.

Если экспериментально доказано, что для конкретного полимера обоснованы более высокие коэффициенты экстраполяции, то такие коэффициенты могут быть использованы вместо приведенных в таблице 1.

6 Пример расчета кривых регрессии, подтверждение достоверности программного обеспечения

Пример расчета кривых регрессии полукристаллического полимера и пример обнаружения излома методами, описанными в разделе 5, приведены в приложении С.

Пример расчета кривых регрессии для полимера на основе винилхлорида методами, описанными в разделе 5, приведен в приложении D.

Набор данных результатов испытаний, указанный в С.1 и D.1, приведен для проверки компьютерной программы. Если используется компьютерная программа, отличающаяся от указанной в приложении Е, то результаты вычисления по этой программе должны совпадать с результатами, полученными в соответствии с приложениями С и D, с точностью до третьего десятичного знака, как указано в приложениях С и D.

7 Протокол испытания

Протокол испытания должен включать:

а) ссылку на настоящий стандарт;

Ь) полную идентификацию материала и образцов труб, в том числе наименование изготовителя, вид полимерного материала, марку, номер партии, источник поступления образов и другие данные, если требуется;

с) размеры испытуемых образцов труб;

d) среду испытаний снаружи и внутри трубы, используемую для создания давления в образце трубы;

е) таблицу наблюдений, включающую в себя для каждого наблюдения температуру испытания (в градусах Цельсия), давление и напряжение (в мегапаскалях), время до разрушения (в часах), результат визуальной оценки типа разрушения (пластический, хрупкий или неизвестный), тип данных (А или В), дату проведения испытания и другие результаты наблюдений, которые могут быть значимыми;

f) число исключенных результатов испытаний, полученных в течение 1000 ч при соответствующих температурах, время до разрушения и тип разрушения;

7

ГОСТ ISO 9080—2023

g) реклассифицированные результаты испытаний и обоснование реклассификации при наличии таких результатов;

h) модель, используемую для оценки o_LTHS и o_LPL;

i) рассчитанные коэффициенты Cj и их стандартные отклонения Sj, для каждой ветви отдельно;

j) графическое изображение результатов испытаний, линий линейных регрессий a_LTHS и кривых ^glpl^:

к) сведения о программе, используемой для расчетов;

I) любые факторы, не установленные в настоящем стандарте, которые могут повлиять на результаты.

8

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение А (обязательное)

Методы анализа

А.1 Общая модель

Общая модель с четырьмя параметрами, используемая в настоящем стандарте для расчетов, описывается

уравнением

109ю f = <л + у- + Сз *°91 о о+

ФМ

+ е,

(А.1)

где t—время до разрушения образца, ч;

Т—температура, К (°C + 273,15);

ст—кольцевое напряжение в образце трубы, МПа;

с_} —^с4 — коэффициенты, используемые в модели;

е — ошибка переменной, имеющая распределение Лапласа-Гаусса с нулевым средним значением и постоянной дисперсией (ошибки считаются независимыми).

Примечание — При расчетах в приложении А температура Т выражается в кельвинах.

Модель с четырьмя параметрами должна быть преобразована в модель с тремя параметрами, если уровень вероятности коэффициента с₃ превышает 0,05. В этом случае с₃ = 0, т. е.

log! о t = ^ + -^- + с₄ J2^2+_е.

(А.2)

Модель с двумя параметрами выбирают, если все результаты испытаний получены при одной температуре.

Iog₁₀ f = с₁ + с₃ 1од₁₀ ст + е.

(А.З)

Расчеты для модели с четырьмя параметрами приведены ниже. Расчеты для других моделей могут быть получены путем исключения соответствующих величин. При проведении расчетов матриц все арифметические вычисления должны быть выполнены с двойной точностью (до 14 значащих цифр). Преобразование матриц проводят, применяя классический подход Гаусса-Джордана (см. [1]).

Применяют следующие матричные записи:

1/?! log-io °1

(l°9io^CTi)^/7i

^^TN ^lo9lO^aN

Оодюв/у)/⁷^

У =

logical

1°9ю ^N

^eN

где N — общее число наблюдений.

При с = (с_1; с₂, с₃, с₄)^т, где Т является оператором перестановки, модель, описываемая уравнением (А.1), может быть записана в следующем виде:

у = Хс + е.

Расчет параметра с проводят методом наименьших квадратов по формуле

9

ГОСТ ISO 9080—2023

c = [x^rxj-1X^ry.

Оценку остаточной дисперсии проводят по формуле

_s2_(y-^X«)^T0'~^X°)

где q — число параметров в модели.

Значение прогнозируемого напряжения по отношению к полученному времени до разрушения t и температуре Т определяют по формуле

log₁₀1-q-

Юдю ® =-----т——■

Для расчета нижнего доверительного предела прогнозируемой гидростатической прочности соответствующего времени до разрушения t и температуре Т проводят преобразование по формуле

кед ₀ f = q+-^+с₃ log! ₀ о + °⁴ ^^ - f_sts р + х[х^гх) - 1х^г ^,

где f_st — f-значение критерия Стьюдента, соответствующее уровню вероятности 0,975 и числу степеней свободы Л/-4;

х—вектор [1,1/Т, log₁₀o, (1од₁₀о)/7].

Результатом преобразования является уравнение

. -p-Jp^-4ay

I°91O ^LPL =------~------->

2a

где a = (с₃ + с₄/Т)² - t^ s²(K₃₃ + 2K₄₃IT + /<₄₄/^);

P ⁼ 2(c^ + c₂/T— log₁₀ t\c₃ + c₄IT) — 2 t^ s²[K₃^ + (K₄₁ + K₃₂)/T + K^/T²];

Y = + cJT- log_in t)²-t^ s²(K_u + 2K₉JT+ K^IT² + 1).

Kjj — элемент матрицы (ХЪо^-1, соответствующий параметрам с и Су (см. А.1).

Значение o_LPL может быть рассчитано по формуле

q_Lpl=^1oIo9io°^lpl-

А.2 Упрощенные модели

В качестве упрощенных моделей могут быть использованы модели с тремя параметрами (т. е. с₃ = 0), третий столбец X удаляется, и вместо К^ используют (Х^Х)^-1, соответствующий параметрам с,- и Cj, рассчитанным с помощью новой матрицы X:

logic о = (^l09i о * - q - с₂/г)— ^с4

и

a = (c₄/T)²-t^s²K₄₄/7²;

Р = 2^ +-^-кед₀ flc₄/T -2f|s² (к₄₁/Г+К₄₂/Г²);

Y = (q + c₂/7’-log₁₀0²-^s²(Kn + 2K₂^T+ K₂₂/T² + V).

f_st соответствует N — 3 степеням свободы.

10

ГОСТ ISO 9080—2023

В случае двухпараметрической модели (т. е. с₂ = 0, с₄ = 0), второй и последний столбцы X удаляются, и вместо Kjj используют (Х^ТХ)~^, соответствующий параметрам с, и Cj, рассчитанным с помощью новой матрицы X:

_|од100=**^

^с3

и

^{a = c}3^-^S ^s2^33’

Р ⁼ 2(с₄ — log₁₀ t)c₃ -2 t^ s²X₃₁;

Y = (^ -log^f)²-^⁵²^ ^{+ 1})-

f_st соответствует N — 2 степеням свободы.

А.З Расчет o_LTHS и o_LPL с учетом излома

В соответствии с приложением В предполагается, что два механизма разрушений могут обнаруживаться каждый в своем диапазоне температур и времени до разрушения. Два набора результатов испытаний, соответствующих каждому типу данных, должны быть представительны независимо от модели. Для проведения расчетов экспериментальные данные делят на две группы, в каждой из которых действующим считают один из типов разрушения.

Значения o_LTHS и o_LPL в каждой группе могут быть рассчитаны по общей методике, приведенной в настоящем приложении, при условии достаточности полученных данных и их удовлетворительного распределения в температурном диапазоне (см. 4.2 и 5.1.2).

Для обнаружения излома при каждой температуре применяют метод, приведенный в приложении В, в соответствии с которым результаты испытаний разделяют на две группы и оценивают соответствие примененной модели полученным результатам по общей методике, представленной в настоящем приложении.

А.4 Оценка соответствия

Для оценки соответствия принятой модели экспериментальным данным применяют следующий статистический метод:

(ss„-ss,)ifa-_y,)

SS_e lv_e

где F — критерий Фишера;

SS_e — сумма квадратов разности между каждым отдельным экспериментальным результатом и их соответствующим средним значением для повторяющихся экспериментальных условий, при которых были получены результаты (метод расчета не зависит от примененной модели);

SS_H — сумма квадратов разности между каждым отдельным экспериментальным результатом и значением, прогнозируемым с помощью использованной модели для экспериментальных условий, при которых получены результаты;

v_e — число степеней свободы для SS_e (число результатов испытаний минус число различных экспериментальных условий);

v_H — число степеней свободы для SS_H (число результатов испытаний минус число параметров в использованной модели).

Если согласно гипотезе использованная модель соответствия является корректной, то статистический критерий F подчиняется F-распределению с v_H- v_e степенями свободы для числителя и степенями свободы v_e для знаменателя.

Используя F-распределение, доступное в виде таблиц и компьютерных программ, можно определить вероятность того, что значение статистического критерия F будет превышать значение v_e, рассчитанное по формуле. Данную вероятность сравнивают со значимым пределом 0,05. Если указанный предел превышен, то гипотезу о том, что модель является корректной, принимают. Если предел не превышен, гипотезу отклоняют.

Примечание 1 — Приведенную оценку принятой модели принимают как указание на то, что соответствие модели наблюдениям имеет место.

Примечание 2 — Приведенный ниже пример расчета критерия соответствия результатов испытаний при температуре 20 °C по таблице С.1 предполагает использование модели с двумя параметрами.

11

ГОСТ ISO 9080—2023

Значение критерия F (13;15) равно 0,478. Вероятность Рг того, что F-распределение с конкретным числом степеней свободы превышает указанное значение:

Pr[F (13; 15) >0,478] = 0,906.

При значимом пределе, установленном на уровне 0,05, модель принимают, так как вероятность превышает установленный уровень.

12

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение В (обязательное)

Метод автоматического обнаружения излома

В.1 Принцип

Метод, приведенный в настоящем приложении, позволяет обнаруживать любой излом посредством вычислений, выполненных для каждой отдельной температуры испытания.

Предполагается, что для приведенных температуры и типа данных, между логарифмом 1од₁₀ гидростатического напряжения, которому подвергнут образец трубы, и логарифмом 1од₁₀ времени до разрушения образцов трубы существует линейная зависимость и измерения времени до разрушения подвержены случайной погрешности.

При этом тип данных зависит от значения гидростатического напряжения: точки данных типа В — при напряжениях ниже значения излома, типа А — при напряжениях выше этого значения.

В.2 Процедура обнаружения излома

Модель, отражающая сущность метода и принимающая во внимание типы разрушения, имеет следующий вид:

с^ + Сз! (log! о от - 1од_1О о^) + внесли тип А (о > с_к)

&!+Сз₂(1од₁₀ а-1од₁₀ о_Л) + е;,если тип В (а>о^) ’

1одю* =

где с_к— напряжение, при котором проявляется излом;

с₁ — 1од(время) при напряжении излома;

^С31 ^{и с}32 — наклоны двух ветвей;

е_;- — ошибка переменной.

Примечание — Ошибки, предположительно, должны быть независимы и нормально распределены с постоянной дисперсией.

Для практической проверки соответствия выбранной модели полученным результатам анализируют напряжение о_к выше экспериментального диапазона результатов испытаний и рассчитывают остаточную сумму квадратов соответствующего линейного приближения, выбирают минимальное значение а_к. Для данного линейного приближения программное обеспечение выдаст А/ 3 степеней свободы, хотя на самом деле они должны быть А/ - 4, поскольку с_к была уже выбрана. Правильное значение s^ получается путем деления остаточной суммы квадратов на А/-4.

Для сравнения остаточной дисперсии s^, соответствующей модели с изломом, с остаточной дисперсией s², соответствующей модели без излома, определяют статистический критерий Фишера F по формуле

^2,N-4 =

{(W-2)s²-(A/-4)s£

Статистический критерий Фишера F, согласно гипотезе о модели без излома, имеет F-распределение с двумя степенями свободы для числителя и А/ - 4 степени свободы для знаменателя, где А/ — число измерений.

Гипотеза о том, что излом отсутствует, принята с уровнем вероятности 5 %, если вероятность, связанная с расчетным значением F, превышает значимый уровень, равный 0,05. В противном случае гипотеза отклоняется, а наличие излома считают принятым.

13

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение С (справочное)

Применение SEM к результатам разрушений под напряжением для полукристаллических полимеров

С.1 Результаты испытаний

Результаты испытаний образцов труб из полукристаллического полимера при температурах 20 °C, 40 °C и 60 °C приведены в таблицах С.1—С.З.

Таблица С.1 — Результаты испытаний при 20 °C

14

Таблица С.2 — Результаты испытаний при 40 °C

ГОСТ ISO 9080—2023

15

ГОСТ ISO 9080—2023

Таблица С.З — Результаты испытаний при 60 °C

С.2 Автоматическое обнаружение излома

Для автоматического обнаружения излома в качестве примера использованы результаты испытаний при температуре 40 °C, приведенные в таблице С.2.

Предполагается, что излом отсутствует и результаты испытаний описываются прямой линией, проходящей через все точки. Результирующая дисперсия равна 0,409115 с 36 степенями свободы.

Затем предполагают, что излом имеет место, и определяют его положение, анализируя 50 значений напряжения, равномерно распределенных в экспериментальном диапазоне логарифма напряжения. Значение, соответствующее наименьшей остаточной сумме квадратов приближения (принятая модель использует две прямые линии), проявляется при напряжении 10,57 МПа (log-напряжения 1,024) и прогнозируемом времени разрушения в 16

ГОСТ ISO 9080—2023

1985 ч (log времени 3,298) и составляет 7,94190. В таком случае остаточная дисперсия равна s_k² = 7,94190/34 = = 0,2336 с 34 степенями свободы.

Статистика Фишера, используемая для проверки наличия излома, равна 14,528. Вероятность того, что статистика Фишера с двумя и 34 степенями свободы больше 14,528, равна 0,0000275. Поскольку 0,0000275 < 0,05, принимают, что излом присутствует.

Классификация типов разрушения приведена в таблице С.4.

Таблица С.4 — Классификация типов разрушения

Примечание — Приведенный пример автоматического обнаружения излома иллюстрирует используемый метод. Для получения данного результата могут быть использованы различные программы расчета.

С.З Пример расчета уравнения линейной регрессии длительной прочности

С.3.1 Графическая оценка результатов испытания (см. рисунок С.1)

С.3.1.1 Используемая модель

Поскольку уровень вероятности параметра с₃ при применении четырехпараметрической модели больше 0,05, модель сводится к трехпараметрической модели.

1од₁₀₍ = с,₊£₊*4!?М.

+ е.

С.3.1.2 Тип данных А

Остаточная дисперсия..................

0,205 909

Количество точек.

49

Количество параметров.................3

Количество степеней свободы............46

17

ГОСТ ISO 9080—2023

t— время до разрушения, ч; о — напряжение, МПа; T_t — температура испытания, °C

Рисунок С.1 — Графическое представление результатов анализа SEM для полукристаллического полимера

Подробная информация о параметрах и статистике для разрушений типа А приведена в таблице С.5 (более подробная статистика приведена в [2]).

Таблица С.5 — Оценка параметров для разрушения типа А

Оценка пригодности модели: Pr[F(19;27) > 3,020] = 0,004.

С.3.1.3 Данные типа В

Остаточная дисперсия................. 0,048 195

Количество точек..................... 70

Количество параметров................3

Число степеней свободы...............67

Оценка параметров для разрушения типа В приведена в таблице С.6.

18

ГОСТ ISO 9080—2023

Таблица С.6 — Оценка параметров для разрушения типа В

Оценка пригодности модели: Pr [F(20; 47) > 0,741] = 0,764.

С.3.2 Прогноз

С.3.2.1 Общие положения

Прогнозируемые значения длительной прочности приведены в таблицах С.7—С.10. Пределы экстраполяции по времени приведены в таблицах С.11 и С.12.

С.3.2.2 Данные типа А

Таблица С.7 — Прогнозируемые значения длительной прочности для разрушений типа А

Таблица С.8 — Прогнозируемые значения длительной прочности для данных типа А

19

ГОСТ ISO 9080—2023

С.3.2.3 Разрушения типа В

Таблица С.9 — Прогнозируемые значения длительной прочности для разрушений типа В

Таблица С.10 — Прогнозируемые значения длительной прочности для разрушений типа В

С.3.2.4 Пределы экстраполяции

Таблица С.11 — Пределы экстраполяции по времени для T_t = 40 °C, t_max =13 160,5 ч

Таблица С.12 — Пределы экстраполяции по времени для T_t = 60 °C, t_max = 9966,4 ч

С.3.3 Положение излома

Параметры положения изломов приведены в таблице С. 13.

Таблица 0.13 — Параметры точек излома

20

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение D (справочное)

Применение SEM к результатам определения длительной прочности полимеров на основе винилхлорида

D.1 Результаты испытаний

Результаты испытаний образцов труб из полимера на основе винилхлорида при температурах 20 °C, 65 °C, 82 °C и 95 °C приведены в таблицах D.1, D.2, D.3 и D.4.

Таблица D.1 — Результаты испытаний при температуре 20 °C

Таблица D.2 — Результаты испытаний при температуре 65 °C

21

ГОСТ ISO 9080—2023

Таблица D.3 — Результаты испытаний при температуре 82 °C

22

ГОСТ ISO 9080—2023

D.2 Регрессионные расчеты, выполненные на основе данных о разрыве под напряжением

D.2.1 Графическая оценка результатов испытания (см. рисунок D.1)

D.2.1.1 Используемая модель

Поскольку уровень вероятности параметра с₃ при применении четырехпараметрической модели ниже 0,05, выбирается четырехпараметрическая модель.

С? । С4(^|09ю^о)

logic * = А+у+сз log₁₀ О + +е.

D.2.1.2 Разрушение типа А Остаточная дисперсия............. 0,055 529

Количество точек................. 127

Количество параметров............ 4

Число степеней свободы........... 123

Подробная информация о параметрах и статистике для разрушений типа А приведена в таблице D.5 (более подробная статистика приведена в [2]).

Таблица D.5 — Оценка параметров разрушения типа А

t— время до разрушения, ч; о— напряжение, МПа; T_t — температура испытания, °C

Рисунок D.1 — Графическое представление результатов SEM-анализа для полимера на основе винилхлорида

23

ГОСТ ISO 9080—2023

D.2.2 Прогноз

D.2.2.1 Общие положения

Прогнозируемые значения длительной прочности приведены в таблицах D.6 и D.7.

Пределы экстраполяции приведены в таблицах D.8, D.9 и D.10.

D.2.2.2 Данные типа А

Таблица D.6 — Прогнозируемые значения длительной прочности для разрушений типа А

Таблица D.7 — Прогнозируемые значения длительной прочности для разрушений типа А

D.2.2.3 Экстраполяции по времени

Таблица D.8 — Пределы экстраполяции по времени для T_t = 65 °C, f_max = 9059,8 ч

24

ГОСТ ISO 9080—2023

Таблица D.9 — Пределы экстраполяции по времени для T_t = 82 °C, f_max = 16 305,3 ч

Таблица D.10 — Пределы экстраполяции по времени для T_t = 82 °C, t_max = 10 498,9 ч

D.2.3 Точка излома

Излом не обнаружен.

25

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение Е (справочное)

Программное обеспечение для расчета данных о разрушении под напряжением в соответствии с ISO 9080

Программное обеспечение для расчета длительной прочности, соответствующее настоящему стандарту, было разработано компаниями Becetel® (BECETEL vzw, Gontrode Heirweg 130, В — 9090 Melle, Belgium, e-mail [email protected]) и Pipeson® (PIPESON AB, Herkulesgatan 12, SE — 111 52 Stockholm, Sweden, e-mail info@pipeson. se). Это программное обеспечение соответствует требованиям настоящего стандарта и было апробировано и одобрено рабочей группой 10 ISO/ТС 138/SC 5.

Данная информация приведена для удобства пользователей данного стандарта и не является требованием для применения именно данного программного пакета со стороны ISO. Могут быть использованы эквивалентные программные пакеты при условии, что такие программы расчета позволяют получать аналогичные результаты с параметрами точности, указанными в разделе 6.

26

ГОСТ ISO 9080—2023

Приложение ДА (справочное)

Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов межгосударственным стандартам

Таблица ДА.1

27

ГОСТ ISO 9080—2023

Библиография

[1] Ralston A., Wilf H.S. Mathematical Methods for Digital Computers. John Wiley & Sons, Vol. 1, 1967

[2] Scheff H. The Analysis of Variance. John Wiley & Sons, New York, 1959

28

УДК 678.5:006.354

МКС 23.040.20

ГОСТ ISO 9080—2023

IDT

Ключевые слова: трубопроводы, воздуховоды, пластмассы, длительная гидростатическая прочность, термопласты, метод экстраполяции

29

Редактор М.В. Митрофанова Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор И.А. Королева Компьютерная верстка А.Н. Золотаревой

Сдано в набор 10.01.2024. Подписано в печать 01.02.2024. Формат 60x847s. Гарнитура Ариал. Усл. печ. л. 4,18. Уч.-изд. л. 3,35.

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком стандарта

Создано в единичном исполнении в ФГБУ «Институт стандартизации» , 117418 Москва, Нахимовский пр-т, д. 31, к. 2.